南京理工大学 路景志
江苏省消防局 唐晓亮
摘要：本文叙述了三氟甲烷（HFC-23）气体灭火系统设计中灭火剂用量盘算，管网压力损失盘算及喷头型号的选摘要领 。
要害词：三氟甲烷 气体灭火系统 设计盘算
前 言
三氟甲烷气体灭火系统是以三氟甲烷为灭火剂的自动灭火系统 。三氟甲烷（HFC-23）是一种无色无味的气体，是清洁的气态化学灭火剂 。它不含溴元素和氯元素，对大气中的臭氧层无破损作用，（即ODP=0），是哈龙产品优良的替换物之一 。
试验证实，三氟甲烷气体灭火系统可以用来杀绝固体外貌火灾，可燃液体火灾、可燃气体火灾和电气火灾 。三氟甲烷不导电，绝缘性好，特殊是用来杀绝通讯机房、电气装备、磁带和资料等�；で幕鹪指欣� 。
三氟甲烷气体是新型、高效、低毒灭火剂，NOAEL>50，远凌驾其灭火浓度，是哈龙替换品中***的灭火剂，可以用在有人事情的场合 。
三氟甲烷灭火剂是液态贮存，气态释放，贮瓶间占用空间少，工程造价低，是惰性气体灭火系统（如IG541）不可相比的 。
三氟甲烷蒸气压力高，不需要氮气加压可自行喷放，该气体密度小，可适用于楼层很高和管网很大的工程，这是七氟丙烷灭火系统不可相比的 。
三氟甲烷不含固体粉尘油渍和侵蚀性胶状物，灭火后现场没有残留物，不会造成对装备的污染或侵蚀 。是气溶胶灭火系统（如EBM、SDE等）难以做到的 。
别的，三氟甲烷灭火系统使用温度规模广，情形温度为-20℃～50℃，在我国北方宽大严寒地区使用，更能施展其优越性 。总之，三氟甲烷灭火系统具有优良的综合性能，它使用利便，经济、合理，是哈龙替换品中*优者 。
一、三氟甲烷的灭火原理及物理性能
三氟甲烷灭火剂是一种化学灭火剂，它能在火焰的高温中剖析爆发涯性游离基，这些游离基加入物质燃烧历程中的化学反应，**维持燃烧所必需的活性游离基OH、H等，并天生稳固的分子，如H O、CO以及活性较低的游离基R等，从而对燃烧反应起抑制作用，并使燃烧历程中的连锁反应链中止而灭火 。也就是说，这类灭火剂对物质燃烧的化学反应历程现实上起着负催化剂的作用 。灭火作用主要是化学作用历程 。三氟甲烷（HFC-23）灭火剂是一种无色无味的气体，是清洁的气态化学灭火剂 。它不含溴元素和氯元素，对大气中的臭氧层无破损作用，（即ODP=0），是哈龙产品优良的替换物之一 。
灭火药剂 | HFC-23 |
产品名称 | FE-23 |
开发人 | DUPONT |
分子式 | CHF3 |
分子量 | 70.01 |
沸点℃ | -82 |
临界温度℃ | 25.9 |
蒸发潜热Kcal/Kg | 57.2 |
灭焰浓度 | 12.40% |
设计浓度 | 14.90% |
灭火剂量（Kg/m?） | 0.52 |
设计的上限浓度 | 23.80% |
氧气浓度 | 16.00% |
ODP值 | 0 |
NOAEL | 50 |
LOAEL | >50 |
LO50 | >65 |
*大事情压力（50℃） | 137Kgf/cm? |
喷射时间 | 10秒 |
充填比 | 1.2~1.5 |
二、防护区的划分与管网布设
1、防护区设置要求
三氟甲烷的防护区为全淹没系统防护区 。所谓防护区是指能知足灭火系统要求的有限关闭空间 。防护区的划分应凭证关闭空间的结构特点、数目和位置来确定 。若相邻的两个或两个以上关闭空间之间的阻遏不可阻止灭火剂流失而影响灭火效果，或不可阻止火灾伸张，则应将这些关闭空间划分为一个防护区 。三氟甲烷由于沸点低，液体密度和粘度小，运送压力高，以是传送距离远 。一样平常对�；で木尴浮⒐芡ざ群吐ゲ愀叨任扪峡嵋� 。经由*远点喷头压力盘算，只要知足设计要求即可 。
对防护区情形温度要求，一样平常以为当防护区内温度低于灭火剂沸点时，施放的灭火剂将以液态形式保存 。防护区的温度越低，灭火剂的汽化速率慢，这势必延伸灭火剂在防护区内均化漫衍时间，即影响了它和火焰接触、剖析的时间，降低了灭迅速度 。同时，还会造成灭火剂的流失 。
为了包管全淹没系统都能将修建物内的火灾所有杀绝，防护区的修建物构件应有足够的耐火时间，以包管在完全灭火所需时间内，不致使初起火灾伸张成大火 。完成灭火所需要的时间，一样平常包括火灾探测时间、探测出火灾后到施放灭火剂之前的延时时间、施放灭火剂时间、坚持灭火剂设计浓度的浸渍时间 。
坚持灭火剂设计浓度所需浸渍时间如下表所示 。若修建物的耐火极限低于这一时间，则有可能在火灾杀绝前被烧坏，使防护区的密闭性受到破损，造成灭火剂流失而导致灭火失败 。
种种灭火剂坚持设计浓度所需浸渍时间
灭 火 剂名称 | 火 灾种别 | 浸 渍时间 |
HFC-227 HFC-23 1301 1211 | 可燃固体外貌火灾 | ≥10 |
可燃气体及甲、乙、丙液体火灾，电气火灾 | ≥1 | |
二氧化碳 | 部分电气火灾 | ≥10 |
固体深位火灾 | ≥20 |
为了避免�；で獗⒌幕鹪稚煺诺椒阑で�，防护区的围护结构及门窗的耐火极限不应低于0.50h，吊顶内不低于0.25h 。防护区应为密闭形式，如必需启齿时，应设置自动关闭装置，启齿面积不应大于防护区总外貌积的3%，且启齿不应设在底面 。
在一个密闭的防护区内迅速施放入大宗的气体灭火剂时，空间内的压强将会迅速增添 。若是防护区修建构件不可遭受这个压强，则会被破损，并造成灭火失败 。因此，必需划定其*低耐压强度 。据美国提供的试验资料，修建物*高允许压强，轻型修建为1200 Pa，标准修建为2400 Pa，拱顶修建为4800 Pa 。全密闭的防护区应设置泄压口 。为避免灭火剂从泄压口流失，泄压口底部距室内地面高度不应小于室内净高的2/3 。
对三氟甲烷灭火系统，泄压口的面积按下式盘算，即
A = 0.0872
式中：A为泄压口面积,m?；P为防护区围护结构的允许压强，Pa；Q为喷射速率，
㎏Kg/s 。
大大都全淹没系统的防护区都不是完全密闭的 。有门、窗误差的防护区，一样平常都不需要开泄压口，因灭火剂能通过门、窗误差泄压，从而不致于使室内压力过高 。别的，巳设有防爆泄压口的防护区，也不需要再开泄压口 。
2、管网安排
三氟甲烷灭火系统，按其管网安排形式可分为平衡管网系统和非平衡管网系统 。平衡管网系统具备以下条件：（1）从贮存容器到每个喷头的管道长度应大于*长管道长度的90%；（2）从贮存容器到每个喷头的管道长度应大于管道盘算长度的90%（管道盘算长度=现实管长+管件当量长度）；（3）每个喷头的平均质量流量相等 。不具备上述条件的管网系统为非平衡管网系统 。
关于气体灭火系统，管道宜安排成平衡系统 。平衡系统特点是：
（1）有利于灭火剂释放后的均化，使防护区各部分空间能迅速抵达浓度要求 。
（2）管网对称安排能简化管网流体盘算和管道剩余量的盘算，但这并不料味着不可接纳非平衡系统 。
在非平衡系统中，准确盘算和选择喷头孔径是很主要的 。在美国和英国的规范中均提出：在非平衡系统中，主要的是每个喷头应选用合适的孔径，以利于在盘算确定的*终端压力下，爆发出划定的流量速率 。
三、系统的设计与盘算
全淹没系统包括三个部分：贮存容器、管道及喷头 。
系统设计盘算的使命是：确定贮存容器的个数、充装比，各管段、管径和喷头的孔口面积 。
系统设计盘算必需抵达的目的是：整个系统应在划定的时间内，将需要的灭火剂用量施放到防护区，并使之在防护区内匀称漫衍 。
系统设计的总原则是：管道直径应知足运送设计流量的要求，同时，管道*终压力也应知足喷头入口压力不低于*低事情压力要求 。喷头的入口压力，一样平常不宜低于2.0Mpa，*小不应小于1.4 Mpa 。设计盘算办法如下：
（1）凭证灭火剂总用量和单个贮存容器的容积，及其充装比，求出贮存器个数 。
（2）凭证管路安排，确定管段盘算长度 。管段盘算长度为管段沿程长度和管道附件当量长度之和 。管道附件当量长度如下表所示：
管道附件确当量长度
管道公称直径 （mm） | 螺 纹 连 接 | 焊 接 | ||||||
45??弯头 (m) | 90??弯头(m) | 三通的直通部分(m) | 三通的侧通部分(m) | 45??弯头(m) | 90??弯头(m) | 三通的直通部分(m) | 三通的侧通部分(m) | |
15 | 0.2 | 0.5 | 0.3 | 0.9 | 0.1 | 0.2 | 0.2 | 0.7 |
20 | 0.3 | 0.7 | 0.4 | 1.3 | 0.2 | 0.4 | 0.3 | 1.0 |
25 | 0.4 | 1.0 | 0.6 | 1.8 | 0.2 | 0.5 | 0.4 | 1.4 |
32 | 0.6 | 1.4 | 0.8 | 2.5 | 0.3 | 0.7 | 0.6 | 1.9 |
40 | 0.7 | 1.6 | 0.9 | 3.1 | 0.4 | 0.8 | 0.7 | 2.3 |
50 | 1.0 | 2.2 | 1.3 | 4.2 | 0.5 | 1.1 | 1.0 | 3.2 |
65 | 1.3 | 3.0 | 1.7 | 5.5 | 0.6 | 1.5 | 1.3 | 4.2 |
80 | 1.6 | 3.7 | 2.1 | 6.8 | 0.8 | 1.8 | 1.6 | 5.2 |
100 | — | — | — | — | 1.1 | 2.5 | 2.2 | 7.3 |
125 | — | — | — | — | 1.4 | 3.3 | 2.8 | 9.5 |
150 | — | — | — | — | 1.8 | 4.1 | 3.5 | 11.7 |
（3）盘算运送干管平均质量流量 。
（4）初定管径 。
（5）盘算管路终端压力 。
（6）凭证每个喷头流量和入口压力，算出喷头等效孔口面积 。凭证等效孔口面积，选定喷头产品的规格 。
1、HFC-23气体灭火剂设计用量盘算
（1）请按下面的公式盘算气体所需量
G=K1×V+K2×S
G：气体所需量（Kg）
K1：设计系数
V：防护区划的体积（m?）
K2：启齿部系数（=3.9Kg/m?）
S：启齿部面积（m?）?
设计浓度（%）与设计系数（K1=W/V）的关系如下：
K=W/V= ×
C：设计浓度（%）
S：容积比（=0.3403m?/KgHFC-23的Latm 21.1℃时的数值）
下面是设计浓度（C）与设计系数（K1）的曲线图
2、管网盘算
(1)管径确定
在初选运送管道内径时，可凭证管道设计流量按下表选定:
主配管管径的选定表（单位：Kg/sec）
公称直径 主配管长度 | 25 m | 50 m |
32 mm | 4.5 | 2.5 |
40 mm | 6.5 | 4.5 |
50 mm | 11.5 | 7.5 |
65 mm | 18.0 | 13.0 |
80 mm | 29.0 | 22.0 |
100 mm | 51.0 | 38.0 |
125 mm | 76.0 | 60.0 |
150 mm | 100.0 | 82.0 |
管网盘算时，宜接纳平均设计流量，管网中主干管的平均设计流量，应按下列盘算：
Q=
式中Q—主干管平均设计流量（Kg/s）；
W—防护区三氟甲烷的灭火（或惰化）设计用量（Kg）；
t—三氟甲烷的喷放时间（s） 。通常不应大于10秒；
管网中支管的平均设计流量，应按下式盘算：
Q =
式中Q—支管平均设计流量（Kg/s）；
N—装置在盘算支管流程下游的喷头数目（个）；
Q—单个喷头的设计流量（Kg/s）；
(2)三氟甲烷的中期容器压力应凭证下表盘算：
中期容器压力P（Kg/cm?）
充装比（L/Kg） | 1.20 | 1.30 | 1.40 | 1.50 |
P（Kg/ cm?） | 31.5 | 32.3 | 33.0 | 33.7 |
充装密度（Kg/L） | 0.833 | 0.769 | 0.714 | 0.67 |
（3）管道压力降盘算
三氟甲烷灭火剂沿管网流动压力降盘算较量重大，这里提供两种盘算要领供参考 。(a)气液两相流举行逐次盘算;(b)按液相流动叠加盘算 。
这里首先先容三氟甲烷在管道中的流动呈气液两相流管道压力损失盘算要领 。
(公式推导见附录)
管道内三氟甲烷的平均设计流量Q与压力系数Y、密度系数Z的关系，应按（A）式盘算确定 。
管道内任一点的压力系数Y、密度系数Z与该点的压力P、三氟甲烷密度ρ的关系，按B式和C式盘算 。
Q= （A）
Q—三氟甲烷平均设计流量（Kg/s）；
D—管道内径（cm）；
L—从贮存容器到盘算点的管道盘算长度（m）;
Y—压力系数（Kg?/L×cm?）；
Z—密度系数；
Y=- （B）
Z=--1n （C）
P—中期容器压力（Kgf/ cm?）；
P —管道内任一点的压力（Kgf/cm?）；
ρ—压力为P处的三氟甲烷密度（Kg/L）；
ρ—压力为P处的三氟甲烷密度（Kg/L）；
任一管段最后的压力系数，应按下式盘算 。
Y= Y+A1Q?+B(Z-Z)Q
Y— 管段始端的压力系数（Kg?/L×cm?）；
Y— 管段最后的压力系数（Kg?/L×cm?）；
Z— 管段始端的密度系数
Z—管段最后的密度系数
其中： A=
B=
三氟甲烷的压力系数和密度系数
充装比 ㎏ （L/Kg） 压力 （Kgf/cm?） | 压力系数Y（Kg?/1·cm?） | 密度系数Z | ||||||
1.20 | 1.30 | 1.40 | 1.50 | 1.20 | 1.30 | 1.40 | 1.50 | |
33.7 | 0.039 | 0.003 | ||||||
33.4 | 0.306 | 0.020 | ||||||
33.0 | 0.040 | 0.655 | 0.003 | 0.044 | ||||
32.6 | 0.398 | 0.995 | 0.028 | 0.069 | ||||
32.4 | 0.573 | 1.162 | 0.041 | 0.082 | ||||
32.3 | 0.011 | 0.660 | 1.245 | 0.001 | 0.047 | 0.088 | ||
32.0 | 0.283 | 0.918 | 1.490 | 0.020 | 0.066 | 0.107 | ||
31.5 | 0.024 | 0.725 | 1.336 | 1.888 | 0.002 | 0.054 | 0.099 | 0.139 |
31.0 | 0.478 | 1.152 | 1.741 | 2.273 | 0.037 | 0.088 | 0.132 | 0.172 |
30.5 | 0.917 | 1.565 | 2.132 | 2.646 | 0.072 | 0.123 | 0.167 | 0.205 |
30.0 | 1.340 | 1.964 | 2.510 | 3.007 | 0.108 | 0.158 | 0.201 | 0.240 |
29.5 | 1.748 | 2.348 | 2.875 | 3.355 | 0.145 | 0.194 | 0.237 | 0.274 |
29.0 | 2.141 | 2.719 | 3.227 | 3.691 | 0.183 | 0.231 | 0.273 | 0.310 |
28.5 | 2.519 | 3.076 | 3.567 | 4.015 | 0.221 | 0.268 | 0.309 | 0.346 |
28.0 | 2.883 | 3.420 | 3.894 | 4.328 | 0.260 | 0.307 | 0.347 | 0.383 |
27.5 | 3.233 | 3.751 | 4.209 | 4.629 | 0.300 | 0.345 | 0.385 | 0.420 |
27.0 | 3.570 | 4.070 | 4.512 | 4.920 | 0.340 | 0.385 | 0.424 | 0.458 |
26.5 | 3.892 | 4.376 | 4.804 | 5.199 | 0.382 | 0.425 | 0.463 | 0.497 |
26.0 | 4.202 | 4.669 | 5.084 | 5.468 | 0.423 | 0.466 | 0.503 | 0.536 |
25.5 | 4.499 | 4.951 | 5.353 | 5.726 | 0.465 | 0.507 | 0.544 | 0.576 |
25.0 | 4.784 | 5.222 | 5.612 | 5.974 | 0.508 | 0.549 | 0.585 | 0.617 |
24.5 | 5.057 | 5.481 | 5.860 | 6.212 | 0.552 | 0.592 | 0.627 | 0.658 |
24.0 | 5.317 | 5.730 | 6.097 | 6.440 | 0.596 | 0.635 | 0.669 | 0.700 |
23.5 | 5.567 | 5.967 | 6.325 | 6.659 | 0.641 | 0.679 | 0.713 | 0.742 |
23.0 | 5.805 | 6.195 | 6.543 | 6.868 | 0.686 | 0.723 | 0.756 | 0.786 |
22.5 | 6.033 | 6.412 | 6.751 | 7.069 | 0.732 | 0.769 | 0.801 | 0.830 |
22.0 | 6.251 | 6.620 | 6.951 | 7.261 | 0.779 | 0.814 | 0.846 | 0.874 |
21.5 | 6.458 | 6.818 | 7.141 | 7.445 | 0.826 | 0.861 | 0.891 | 0.919 |
21.0 | 6.656 | 7.008 | 7.323 | 7.621 | 0.874 | 0.908 | 0.938 | 0.965 |
20.5 | 6.845 | 7.188 | 7.497 | 7.788 | 0.922 | 0.955 | 0.984 | 1.010 |
20.0 | 7.025 | 7.361 | 7.663 | 7.948 | 0.972 | 1.003 | 1.032 | 1.057 |
19.5 | 7.196 | 7.525 | 7.821 | 8.101 | 1.021 | 1.052 | 1.079 | 1.104 |
19.0 | 7.358 | 7.681 | 7.972 | 8.247 | 1.070 | 1.100 | 1.127 | 1.151 |
18.5 | 7.513 | 7.830 | 8.115 | 8.386 | 1.120 | 1.150 | 1.176 | 1.199 |
18.0 | 7.661 | 7.972 | 8.252 | 8.519 | 1.171 | 1.199 | 1.224 | 1.247 |
17.5 | 7.801 | 8.107 | 8.383 | 8.645 | 1.221 | 1.249 | 1.273 | 1.296 |
17.0 | 7.934 | 8.235 | 8.507 | 8.765 | 1.272 | 1.299 | 1.322 | 1.344 |
16.5 | 8.061 | 8.357 | 8.625 | 8.880 | 1.323 | 1.349 | 1.372 | 1.392 |
16.0 | 8.181 | 8.473 | 8.737 | 8.989 | 1.373 | 1.398 | 1.421 | 1.441 |
15.5 | 8.295 | 8.584 | 8.844 | 9.093 | 1.423 | 1.448 | 1.469 | 1.489 |
15.0 | 8.404 | 8.689 | 8.946 | 9.192 | 1.473 | 1.497 | 1.518 | 1.537 |
14.5 | 8.508 | 8.789 | 9.044 | 9.287 | 1.522 | 1.545 | 1.565 | 1.583 |
14.0 | 8.606 | 8.884 | 9.136 | 9.377 | 1.570 | 1.592 | 1.612 | 1.630 |
13.5 | 8.700 | 8.976 | 9.225 | 9.463 | 1.617 | 1.639 | 1.657 | 1.675 |
13.0 | 8.790 | 9.063 | 9.310 | 9.546 | 1.663 | 1.683 | 1.702 | 1.718 |
12.5 | 8.876 | 9.146 | 9.391 | 9.625 | 1.707 | 1.726 | 1.744 | 1.760 |
12.0 | 8.958 | 9.226 | 9.469 | 9.701 | 1.749 | 1.767 | 1.784 | 1.799 |
11.5 | 9.037 | 9.303 | 9.543 | 9.774 | 1.787 | 1.805 | 1.822 | 1.836 |
11.0 | 9.114 | 9.377 | 9.616 | 9.845 | 1.823 | 1.841 | 1.856 | 1.870 |
10.5 | 9.187 | 9.449 | 9.686 | 9.913 | 1.856 | 1.872 | 1.887 | 1.900 |
10.0 | 9.259 | 9.518 | 9.753 | 9.979 | 1.884 | 1.900 | 1.913 | 1.926 |
上升配管的压力赔偿应凭证下式盘算出的ΔYh加上用(D)式求得的Y来确定 。下降配管的压力不举行赔偿 。上升配管的长度不凌驾2m时，该上升配管的压力也不举行赔偿 。
Δyh= （D）
Δyh—上升配管的压力赔偿值（Kg /L·cm）
ρ—上升配管中起点处的三氟甲烷密度（Kg/L）
Lh—上升配管段的长度（m）
喷头的等效孔口面积应按下式盘算 。
A=
A—喷头的等效孔口面积（cm）
Q— 单个喷头的设计流量（Kg/s）
Q—喷头的喷射率（Kg/s·cm）
喷嘴的选定：每一个喷嘴的防护区域凭证下表举行选定 。
每一个喷嘴的*大流量
喷 嘴 型 号 | 流量（Kg/sec） | 喷 嘴 型 号 | 流量（Kg/sec） |
FL-20 | 1.4~3.0 | FLK-20 | 1.4～3.0 |
FL-25 | 1.8～4.0 | FLK-25 | 1.8～4.0 |
FL-32 | 4.3～10.0 | FLK-32 | 4.3～10.0 |
FL-40 | 5.5～13.0 | FLK-40 | 5.5～13.0 |
三氟甲烷灭火系统当接纳单相流盘算时，宜接纳下列公式盘算，
三氟甲烷管流接纳镀锌钢管的阻力损失，可按下式盘算，
=
式中ΔP—盘算管段阻力损失（Mpa）
L—盘算长度（m）（为盘算管段中沿程长度与局部损失确当量长之和）；
Qp—盘算管段中的管道流量（Kg/s）；
D—管道内径（mm）；
初选管径时，可按平均设计流量参考前面管径选择表举行选取.也可凭证流量Q按图表选取合适尺寸 。
喷头事情压力，应按公式盘算：Pc=P-
式中 Pc=喷头事情压力（Mpa）
P—20℃时的贮存压力（Mpa）
—系统总阻力总损失（Mpa）
N—盘算管段数目
P—高程压差（Mpa）
高程压头，应按公式盘算：P=10r·H·g、式中H—喷头相对液面高度（m）
r—三氟甲烷液体密度（Kg/m?）g—重力加速率（m/s?）
喷头孔口面积，可按下式盘算：
F==
其中F—喷头孔口面积（cm?）、P—喷头事情压力（Mpa）
q—单个喷头的喷射率（Kg/S·Cm?）、u—喷头流量系数（由试验确定）
实例盘算
一、按气液两相流盘算
有一通讯机房高3.2m、长15 m、宽8 m、设用三氟甲烷灭火系统�；� 。
按下例办法举行盘算：
1、确定灭火设计浓度，取C=16.2% 。
2、盘算�；た占涞南质等莼�，V = 3.2×15×8=384m?.
3、盘算灭火剂设计用量,W=K·() 其中 K=1、t =20?C
S=0.3404m?/㎏ W = () =218㎏
4、设定灭火剂喷放时间，取t=8秒
5、设定喷头安排与数目，选用FLK型喷头，其�；ぐ刖禦=7m，故设定喷头为4只，按�；で矫嬖瘸婆缛鞑忌� 。
6、选定灭火剂储瓶规格及数目，选JR-70/52储瓶四只 。
7、绘出系统管网盘算图 。
8、管道平均流量：
（1）主干管QBC= W/t=27.25kg/s
（2）支管QCD=QBC/2=13.625kg/s QDE=6.8kg/s
9、选择管网管道直径，以管道平均流量依前表中查得：
DBC= 65㎜ DCD= 50㎜ DDE=40mm
10、历程中期压力选取
查表得：Pm =32.3（kg/cm?）
11、管段的盘算长度：
（1） AC段： 沿程长度L1=2.1+1.4+2+0.5+0.5+1.2+15=22.6m
当量长度 L2=9.8+4.5+3.5×4+1.1=33.4m
盘算长度 L=L1+L2=56m
（2） CD段：沿程长度 L1=4m
当量长度 L2=4+0.9=4.9m
盘算长度 L=L1+L2=8.9m
（3） DE段：沿程长度 L1=1.5m
当量长度 L2=3.2+0.7=3.9m
盘算长度L=L1+L2=5.4m
12、压力损失盘算：
系数 A==0.85×10
B==9×10-4
C点： Y = YA+ALQ+B(Z-Z)Q
=0.011 +0.85×10×56×27.25+9×10-4×0.001×27.25
=0.011 + 3.535+ 0.0001=3.547
P=27.8 Z=0.390
D点： A ==3.4×10 B==25.9×10-4
Y=3.547+13.4×10×8.9×13.65+25.9×10-4(0.39-0.001)×13.625
=3.547+0.567+0.168=4.282 则P =26.8(kg/cm?) ZD=0.40
E点： Ad= Bd=
YE=4.282+11.2×10-4×5.4×6.82＋63×10-4（0.4－0.39）×6.82
=4.282＋0.28＋0.0029=4.565 查表得：PE=26.4kg/cm2
13、高程压头盘算：
ΔP===0.109(kg/cm?)
14、喷嘴压力P =26.29－0.109 = 26.18(kg/cm?)
15、查得喷射率: q =1.9(kg/cm?)
16、等效孔口面积：F = =cm
17、喷头型号： No=#
二、按单液相流动举行盘算
有一通讯机房，高3.2m长15m,宽8m拟接纳三氟甲烷灭火系统�；�,试举行管网盘算. 。
1、确定灭火设计浓度，凭证“规范”取C=16.2
2、盘算�；た占湎质等莼篤=abh=15×8×3.2=384m?
3、灭火剂用量盘算：W=K· 其中：K=1 T=20℃
S=K+KT K=0.3164 K=0.0012 S=0.3164+0.0012×20=0.3404
W=·=218Kg
4、设定灭火剂喷放时间：凭证规范，取t=8S
5、设定喷头安排与数目，选用ETL型喷头，其�；ぐ刖禦=7m故设定喷头为4只，按�；で矫嬖瘸撇忌� 。
6、确定灭火剂储瓶规格及数目：凭证W=178 Kg，选用JR-70L瓶四只 。
7、绘系统管网盘算图；（如上图）
8、盘算管道平均设计流量；
主管（a-b）Qw= ==27.25 Kg/s 支管(a-b)(b-d)Qg= =13.625 Kg/s
（D－e）QDE=6.8kg/s
9、管网管径确定：初选时用表5.2.5
查得： DAC=65mm DCD=50mm DDE=40mm
10、管网压力损失盘算
管段 | D（mm） | L（m） | Q（kg/s） | ΔΡ/L | ΔΡ（MPa） |
AC | 65 | 56 | 27.25 | 0.009 | 0.504 |
CD | 50 | 8.9 | 13.625 | 0.01 | 0.09 |
DE | 40 | 5.4 | 6.8 | 0.008 | 0.0544 |
ΣΔР | 0.648 |
11、盘算高程压头
12、盘算喷头事情压力：凭证曲线5.2.4查取初始压力P=3.23Mpa
则 P =P-ΣΔP-P=32.3－6.48－0.109=25.7kg/cm2=2.57 Mpa
>1.4Mpa
知足喷头要求 。
13、盘算喷头等效孔口面积及确定喷头型号用P=2.57Mpa，查喷头流量曲线图：喷射率q =2.2(Kg/s·cm?) 等效孔口面积F ==cm2?
14、选用喷头型号：凭证孔口面积F选取喷头型号为：
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转载88消防
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